保压、卸荷以负载相匹配，压力控制回路是利用各种压力控制阀才能既满足工作要求又减少及多级压力控制等回路来实现，以满足刘控制系统压力的回路。液压系统中的压力必须与系统功率损失，这就需要通过调压(定压)，减压、增压，支压系统中各执行元件在力或转矩上对压力

　　8.3.1调压回路

　　调压回路的作用是用来调节或限定整个液压系统或系统局部的油液压力，或者更执行元件在一个工作循环中的各个不同工况具有不同的工作压力，以满足不同工况下因负载大小不同对工作压力大小不同的需求。　　调压回路又称限压回路。

　　(1)调压回路

　　①压力设定回路如图8-29所示，根据系统最大负载由溢流阀2设定(调节)压力大小，当负载压力小于益流河的设定压力时，溢流阀是关闭的:当负载压力大于阀2的调定压力时，液压泵1输出的油液此时从打开的益流阀溢往油箱部分油液，维持液压系统的压力不超出溢流阀所设定的压力，从而限定了液压系统的最大工作压力，起到溢流保护作用。图中的溢流阀2如果使用比例溢流阀，可构成比例调压回路;如果阀2为先导式溢流阀，井在其遥空口接直动式远程调压阀，便构成远程调压回路。

　　②多级调压回路当液压执行元件在工作循环中的各个阶段需要几种不同工作压力时，可采用图830所示的多级调压回路。图中，三位四通电磁阀3与先导式溢流阀的控制油口相接，当电磁阀铁1DT与2DT不通电时，系统压力由主溢流阀2调节(如20MPa);当1DT通电时，系统压力由直动势(式)溢流阀4调节(如15MPa);当2DT通电时，系统压力由直动式溢流阀5调节(如10MPa)。

　　③限压回路在立式机床上，可采用图8-31所示的限压回路。当液压缸5下行(IDT通电)时，先导式溢流阀2限制着缸5下压时的最大工作压力(高压):液压缸5上行时，只需克服塞杆等的重力上抬溢流阀4限制着上升时回路的压力(低压),此时系统压力大小由阀4限定，阀2调的压力比阀4的高。

　　④比例溢流阀调压回路图8-32为采用主溢流阀(先导式溢流)和比例先导调压阀组成的调压回路。当给阀1的比例电磁铁输入连续(也可不连续)的电信号,就可使溢流阀进行连续(或不连续)地调整输往系统的压力。先导式调压阀1与阀2的控制油口相接。

　　(2)故障分析与排除 新联氧站的能回邮空衣丑8[故障1]级 (多级)调压回路中的压力冲击

　　在图8-33(a)所示的二级调压回路中，1DT不通电时，系统压力由溢流阀2调节为P1;当1DT通电时，系统压力由先导调压阀4调节为P2。当P与P2相差较大，压力由P1切换到压力P2时，由于阀4与阀3间的油路内在切换前没有压力，阀3切换( 1DT通电)时，溢流阀2遥控口处的瞬时压力由P1下降到几乎为零后再回升到P2,系统便产生较大的冲击。

　　解决办法是将阀3与阀4交换-一个位置[图8-33(b)]，这样从阀2的遥控口到阀4的油路里总是充满了压力油，便不会产生过大的压力冲击。

　　原因基本同上，另外随着多级压力的频繁变换，控制管很可能会在高压←一低压的频繁变换中产生冲击振动。

　　解决办法是在图B34(b)的B处装设一小流量节流阀6，并进行适当调节，故障便可排除。[故障41溢流阀调节时，最低压力调节值下不来，伴有升降E动作缓慢现象

　　产生这一故障的原因是由于从主溢流阀到過控先导溢流阀之间的配管过长(例如超过10m)，内部压力损失过大所致。所 以過控管 最长不能超过5m。

　　[故障51其他故障

　　由于几种调压回路中，主要是采用了溢流阀，因而周压回路中其他各种故障大多可参阅本手册5.9节中的有关内容予以排除。8.3.2卸荷回路

　　当液压系统中的执行元件短时间停止工作时(例如系统一个工作循环结束， 等待下一个工作循环开始之间)，此时间内一般都让液压系统中的液压泵卸局做空载运转，即让泵输出的油液全部在无压或压力极低的状况下流回油箱，而不是关掉电机等下一个工作循环开始再启动电机。此时用到卸荷回路，可节省功率消耗，减少液压系统发热，迎免频繁启动电机。特别是功率较大的液E系统都设置有卸苟回路。

　　(1)采用换向阀的卸荷回路及其故障排除

　　图8-35为采用二位二通电磁阀的卸荷回路，其中图(b) ~ (d)虽为二位四通，但堵住一孔并连通一孔，实际上也为二位二通。图(d)为电磁铁通电时卸荷，断电时升压:图(a)-(c)为电磁铁通电时升压，断电时卸压。

　　图8-36为利用三位换向阀的中位机能(如国产阀的M型、K型、(M)型等)使泵和油箱连通进行卸荷的方式，当液压缸4暂时不工作时，泵1来油经阀3中位短路接回油箱，泵卸荷。

　　[故障11 不卸荷 对于图8-35(a) ~ (c),可能是因为电磁阀的电磁铁、阀芯卡死在通电位置，或者因复位弹簧错装、漏装或弹资折断等原因，造成阀芯不能复位:对于图8-35 (d),则可能是因为电路故障，电磁铁未能通电的缘故。可分 别查明原因，予以排除。对于图836换向阀的中位卸荷回路的情况，则是因为与上述相同的原因，换向阀芯不复中位。

　　[故障21 卸荷不彻底

　　对于图8-35(b)中则可能是液控单向阀的主阀芯卡死在小开度位置，或者其控制活塞前端磨损变短，不能完全顶开单向阀芯;如图8-35中的电磁阀3若为手动换向阀，则可能是手动换向

　　阀的几个工作位置定位(钢球定位)不准，换不到中位，卸油不能畅通，导致背压增大所致。

　　可针对上述情况酌情处理。

　　[故障3] 需要卸荷时有压，需要有压时却卸荷

　　产生原因是如图8 35中的换向阀2在拆修时，阀芯装倒了-头，常闭的装成常开，常开的变成常闭。

　　一般将阀芯再掉头装配即可排除此类故障。另外要弄清原回路中的换向阀2到底是使用常开的，还是常闭的，不可搞错，并注意与电路的配合正确。

　　[故障4]卸荷回路中， 经常出现执行元件不换向的故障

　　例如在图8-36中采用M型、H型、K型等中位机能的卸荷回路中，由于阀3采用电液阀，当在中位卸荷后，因系统压力卸荷而降低，如果阀3为采用内供方式的电液阀，此时则会因系统舞荷而使电液阀的内供控制油压力不够使电液阀的主阀芯无法换向，造成执行元件不能换向的故障。此时可在图中的A处增设一背压阀，背压压力高于控制油所需的最低控制压力，便可保证电液阀可靠换向，但这与彻底卸荷却有矛盾，此时最好改用外供控制油的方式。

　　[故障5]在采用卸荷 回路的液压系统中，液压缸的换向冲击大

　　图8-36所示的回路为高压大流量的系统，采用这种卸荷方式易产生换向冲击。解决办法是将阀3改为带双单向节流阻尼器的电液换向阀，通过对主阀控制油路的阻尼调节来减慢换向速度，从而可减少换向冲击。

　　(1)泄压回路

　　(1)pressure relief circuit

　　①果用方向阀的泄压回路如图8-40(a)所示，在液压缸上腔的支路上并联一只两位两通电液换向阀成小型电磁阀1,当缸3下行时，1DT不通电。当主缸3下行完成压制保压等工作行程后，借助时间继电器使1DT先通电1-38,使液压缸3上腔通油箱先进行泄压。当液压缸上腔压力降至接近于零压时，再接通阀2(3DT通电)换向，使液压缸3上升回程，这样缸3上腔在回程前有一个能量先行释放的过程，不会再有炮鸣现象。

　　1 the pressure relief circuit of the direction valve is shown in Fig. 8 / 40 (a). A two-position two-way electro-hydraulic commutator valve is connected in parallel on the branch of the upper cavity of the hydraulic cylinder to form a small solenoid valve 1. When the cylinder 3 is downlink, the 1DT does not power on. When the main cylinder 3 completes the working stroke such as pressing and holding pressure, with the help of the time relay, the 1DT is first powered on 1-38, and the hydraulic cylinder 3 upper cavity oil tank is first used to relieve the pressure. When the pressure of the upper chamber of the cylinder drops to close to zero pressure, then turn on valve 2 (3DT on) to make the hydraulic cylinder 3 rise and return, so that the upper chamber of the cylinder 3 has a process of energy release before the return, and there will be no more gunfire.

　　图840(b)所示的泄压回路，则是利用主换向阀2的中位机能(J型或H型)，在换向前先泄压的回路。缸3同程前该阀先回到中位(1DT、2DT均断电)一小段时间，例如1-3s,使液压缸3上腔先道油箱进行泄压，持液压缸上腔压力降下来后，1DT再通电进行返回行程。

　　The relief circuit shown in figure 840 (b) is the one that uses the median function of the main reversing valve 2 (type J or H) to release the pressure ahead of the change. Cylinder 3 before the same trip, the valve first return to the middle (1DT, 2DT are powered off) for a short period of time, such as 1-3s, so that the hydraulic cylinder 3 upper cavity first tank for pressure relief, hold the hydraulic cylinder upper chamber pressure down, 1DT power again to return the stroke.

　　②采用卸荷阀控制的泄压回路如图840(c)所示，当液压缸3下行工作行程完成后，1DT通电，换向阀2切换到回程位置(左位)，这时缸3上腔的油液通过单向节流阀5和换向阀2的左位与油箱核通进行卸压。卸压速度由节流阀调节。当液压缸3上腔压力油高于卸荷阀1的调定压力时，阀1依然打开，虹3下腔还是通油池，尽管阀2已换向在缸上行位置，缸3仍不能上行，当液压缸3上腔加压到位，压力下降，使卸荷N1的控制油压降低，阀1手是关闭，缸3下稳的压力上升面实四回程。

　　2 the pressure relief circuit controlled by the unloading valve is shown in figure 840 (c). When the downlink stroke of the hydraulic cylinder 3 is completed, the 1DT power up and the commutator valve 2 switches to the return position (left position). At this time, the oil in the upper cavity of the cylinder 3 is unpressurized through the left position of the one-way throttle valve 5 and the commutator valve 2, which is connected to the fuel tank core. Pressure relief speed is regulated by throttle valve. When the pressure of the upper chamber of the hydraulic cylinder 3 is higher than the setting pressure of the unloading valve 1, the valve 1 is still open, the lower chamber of the rainbow 3 is still an oil tank, although valve 2 has been reversed in the upward position of the cylinder, cylinder 3 still cannot ascend, and when the upper chamber of the hydraulic cylinder 3 is pressurized, the pressure of the upper chamber of the hydraulic cylinder 3 is in place. The pressure drop makes the unloading N 1 control oil pressure lower, valve 1 hand is closed, cylinder 3 steady pressure rise surface solid four return.

　　主要原因基液压战活塞杆密封的外泄调男外可将两4改为减控单向间对防止缓慢下滑有益，决这些泄湖使可非除故障，

　　②采用液控单向西的平衡回路

　　因为铜只有在液庄红I上腔的压力达到液控单向[故障11液压就在低负载下行时，平国性差3的控制压力值，阀③便关闭，1回油受阳便不能下行，向阀3的控制压力时才能开启。而当处惠

　　小时，门上数的压力可能达不到阀3

　　使缸1上腔的压力又升高，阀3又可打开缸1向下运动，负载义但此时液压就还在不断供油，

　　变小又便红上整压力降下来，阀3又关团，1文停止运动。如此不断交替出现，红1无法障到在低负载下的平隐运动，而是向下闻歇式前进，类似爬行。

　　为了提高运动平稳性，可在围8-62中的调3和阀2之间的管路上加接单向顾序阀，可摸高运动的平稳性。

　　[故障21液压缸下腔产生增压事故

　　在图852所示的回路中，如果设计时不注意，将液压缸1上下腔的作用面积之比A:A.大于液控单向阀3的控制活塞作用面积As与单向西上部作用面积A.之比(DFY型液控单向阀)AA,=(33-25)1,IY型被控单向阀AsA.-(6.25-4.69)1.例如如果A:A,24:1(使用DFY型阀)，成者Ap:A;≥7:1(对IY型)，则液控单向阀将水远打不开，此时液压缸1将如同一个增压器一样，缸1.下腔将严重增压，下腔压力相应为上腔压力的4倍(对DEY阀)或者7倍(对IY阀)，造成液压缸下腔增压事故。

　　解决办法是液压缸1在设计时，应合理选择上下腔的工作面积，保证A::As<asfa[故障31被压缸下行过程中发生高频或低频振动< p="">

　　如图8-63(a)所示采用液控单向阀构成的平衡回路中，在活塞组件(W)下降时，可能出现两种振动:一是高频小报福振动并伴有很大的尖叫声:二是低额大振幅振动。前者是液控单向阀本身的共振现象，后者则是包含液控单向网在内的整个液压系统的共振现象。

　　a高频援动。如在图53(b)所示位置时，液控单向阀的控制压力上升，控制话塞顶开(向左)单向阀，液压缸下腔开始有油液流往油池。由于背压和冲击压力的影响，单向阀回抽腔压力解时上升:又由于液控单向阀为内泄式，此上开的压力(作用在控制活寨左端)比作用在控制活塞右端的控制压力大时，推回(向右控制活基，使单向阀关闭。单向阀关团，回油整的油液停止流动，压力下降，控制活寒又推开单向调，这种频繁的重复导致高频振动并伴随尖叫声。

　　b低频振动。当活塞在重物w的作用下下降时，由于波控单向阀全开，下腔又无背压，很可能接近自由落体，重物下降很快，使系来不及填充液压缸上腔，导致液压虹上腔压力降低，甚至产生真空，液控单向调因控制压力下降而关闭。

　　主要原因基液压战活塞杆密封的外泄调男外可将两4改为减控单向间对防止缓慢下滑有益，决这些泄湖使可非除故障，

　　②采用液控单向西的平衡回路

　　因为铜只有在液庄红I上腔的压力达到液控单向[故障11液压就在低负载下行时，平国性差3的控制压力值，阀③便关闭，1回油受阳便不能下行，向阀3的控制压力时才能开启。而当处惠

　　小时，门上数的压力可能达不到阀3

　　使缸1上腔的压力又升高，阀3又可打开缸1向下运动，负载义但此时液压就还在不断供油，

　　变小又便红上整压力降下来，阀3又关团，1文停止运动。如此不断交替出现，红1无法障到在低负载下的平隐运动，而是向下闻歇式前进，类似爬行。

　　为了提高运动平稳性，可在围8-62中的调3和阀2之间的管路上加接单向顾序阀，可摸高运动的平稳性。

　　[故障21液压缸下腔产生增压事故

　　在图852所示的回路中，如果设计时不注意，将液压缸1上下腔的作用面积之比A:A.大于液控单向阀3的控制活塞作用面积As与单向西上部作用面积A.之比(DFY型液控单向阀)AA,=(33-25)1,IY型被控单向阀AsA.-(6.25-4.69)1.例如如果A:A,24:1(使用DFY型阀)，成者Ap:A;≥7:1(对IY型)，则液控单向阀将水远打不开，此时液压缸1将如同一个增压器一样，缸1.下腔将严重增压，下腔压力相应为上腔压力的4倍(对DEY阀)或者7倍(对IY阀)，造成液压缸下腔增压事故。

　　解决办法是液压缸1在设计时，应合理选择上下腔的工作面积，保证A::As<asfa[故障31被压缸下行过程中发生高频或低频振动< p="">

　　如图8-63(a)所示采用液控单向阀构成的平衡回路中，在活塞组件(W)下降时，可能出现两种振动:一是高频小报福振动并伴有很大的尖叫声:二是低额大振幅振动。前者是液控单向阀本身的共振现象，后者则是包含液控单向网在内的整个液压系统的共振现象。

　　a高频援动。如在图53(b)所示位置时，液控单向阀的控制压力上升，控制话塞顶开(向左)单向阀，液压缸下腔开始有油液流往油池。由于背压和冲击压力的影响，单向阀回抽腔压力解时上升:又由于液控单向阀为内泄式，此上开的压力(作用在控制活寨左端)比作用在控制活塞右端的控制压力大时，推回(向右控制活基，使单向阀关闭。单向阀关团，回油整的油液停止流动，压力下降，控制活寒又推开单向调，这种频繁的重复导致高频振动并伴随尖叫声。

　　b低频振动。当活塞在重物w的作用下下降时，由于波控单向阀全开，下腔又无背压，很可能接近自由落体，重物下降很快，使系来不及填充液压缸上腔，导致液压虹上腔压力降低，甚至产生真空，液控单向调因控制压力下降而关闭。